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1，壩身排水管和壩基排水孔的作用是什么
2，壩基面是什么部位
3，壩基開挖深度的主要影響因素有哪些對壩段的基礎面上下游高差
4，壩基的地質問題是指
5，土壩的壩基防滲和排水
6，如何評價壩基的抗滑穩定

1，壩身排水管和壩基排水孔的作用是什么

壩身是泄洪發電的壩基是清淤的

壩身排水管和壩基排水孔的作用是什么

2，壩基面是什么部位

大壩與大地接觸的部位的表面。

房屋第二層內部天花板到地板之間。

壩基面是什么部位

3，壩基開挖深度的主要影響因素有哪些對壩段的基礎面上下游高差

壩基開開挖的深度應根據壩基應力、巖石強度及其完整性，結合上部結構對地基的要求研究確定。壩基開挖的深度，應根據壩基應力、巖石強度及其完整性，結合上部結構對地基的要求研究確定。高壩應挖至新鮮或微風化基巖；中壩宜挖至微風化或弱風化基巖。開挖過程中的注意事項包括： ( 1 ）壩段的基礎面上下游高差不宜過大，并盡可能開挖成大臺階狀。 ( 2 ）兩岸岸坡壩段基巖面，盡量開挖成有足夠寬度的臺階狀，以確保向上游傾斜；若基巖面高差過大或向下游傾斜，宜開挖成大臺階狀，保持壩體的側向穩定。對于靠近壩基面的緩傾角軟弱夾層，埋藏不深的溶洞、溶蝕面應盡量挖除。 ( 3 ）開挖至距利用基巖面0.5 一 1 .0m 時，應采用手風鉆鉆孔，小藥量爆破，以免造成基巖產生或增大裂隙。 ( 4 ）遇到易風化的頁巖、黏土巖時，應留有 0 . 2 一 0 . 3m 的保護層，待澆筑混凝土前再挖除。

搜一下：壩基開挖深度的主要影響因素有哪些？對壩段的基礎面上下游高差、開挖形狀有什么要求？

壩基開挖深度的主要影響因素有哪些對壩段的基礎面上下游高差

4，壩基的地質問題是指

壩基的地質問題應該是指壩基下面基巖的巖性或者其結構和構造上存在的、并且有可能對大壩的穩定性造成影響的問題。

目錄前言1 概述2 國內外軟巖、硬黏土工程地質研究進展 2.1 紅層軟巖、硬黏土的沉積環境、巖性巖相特征 2.2 紅層軟巖、硬黏土的物質組成 2.3 紅層軟巖結構構造及巖體結構特征 2.4 紅層軟巖的分類 2.5 紅層軟巖的分類 2.6 紅層軟巖力學參數取值原則 2.7 紅層軟巖的主要工程地質問題3 黃河工游新第三系紅層形成的地質環境分析 3.1 區域大地構造部位及構造格架 3.2 區域地質環境演變及氣候特征4 黃河上游新第三系紅層巖石及巖體特征 4.1 電站壩址區新第三系紅層的巖性巖相特征4.2 新第三系紅層巖石的礦物化學成分 4.3 新第三系紅層的巖體結構特征5 黃河上游新第三系紅層的水文地質特征 5.1 地下水的類型 5.2 進下水的化學類型 5.3 紅層巖體的透水性特征 5.4 紅層巖體的凍融特性6 黃河上游第三系紅巖的工程特性 6.1 新第三系紅層巖石的物理力學特征 6.2 新第三系紅層巖體的變形特性 6.3 新第三系紅層巖體的抗剪強度特征 6.4 新第三系紅層巖體的脹縮性特征 6.5 新第三系紅層的脹縮性特征 6.6 新第三系紅層巖體的承載力評價 6.7 黃河上游新第三系紅層黏土巖工程特性的控制因素分析 6.8 黃河上游第三系紅層物理力學性質與國內外同時代紅層的差異性分析7 黃河上游新第三系紅層地區中型水電站主要工程地質問題評價 7.1 黃河上游紅層巖體承載力對水工建筑物影響的初步分析評價 7.2 紅層上壩體及壩基巖體變形的初步評價 7.3 紅層壩基抗滑穩定問題的初步分析 7.4 壩基巖體參透穩定性評價及措施 7.5 開挖松弛研究及防護措施建議8 黃豐電站壩基石膏巖的溶蝕性及工程防護措施研究9 紅層中軟弱夾層的工程地質研究10 紅層軟巖上建壩實例結語主要參考文獻

5，土壩的壩基防滲和排水

目的是為蓄水后，保證壩基滲透穩定，控制滲流量。 ①土基：清除腐植土層，然后將表土壓實，沿土壩防滲體與土基接觸面設置若干小齒槽回填防滲料，以延長滲徑加強連接。②巖基：清除表面松動巖石，用水泥砂漿或噴漿封堵表面裂隙；對防滲體下面巖石進行帷幕灌漿。③砂礫地基：如砂礫層不厚，一般開挖截水槽（圖3a<；），用防滲料回填并壓實，將砂礫層截斷。截水槽上下分別與防滲體及基巖連接，必要時在基巖中設置灌漿帷幕。如砂礫層比較厚，可用防滲料填筑上游水平鋪蓋與土壩防滲體連接（圖3b），以延長壩基滲徑，保證滲透穩定，但一般對減少壩基滲流量的作用不如垂直防滲。土壩深厚砂礫壩基常采用垂直防滲，建造混凝土防滲墻截斷砂礫層（圖3c）。防滲墻上部插入土壩防滲體，下部與基巖連接，必要時在基巖中設灌漿帷幕。加拿大馬尼克三級壩防滲墻深達131m，為世界最深者。如砂礫級配合適，具備適宜吸漿能力，可對砂礫層進行灌漿，形成防滲灌漿帷幕截斷砂礫層（圖3d）。匯集壩基和壩體滲水排出壩外。排水設施的透水性應遠大于周圍材料并滿足過渡要求。常用的排水形式有：①棱體排水：設于下游壩址，降低壩體浸潤線，排除壩體和壩基滲水，增加下游壩坡穩定（圖4a）。②貼坡排水：沿下游壩坡鋪設（圖4b），施工和維修均方便但不能降低壩體浸潤線。③壩內排水：常用的有褥墊排水，從下游壩址伸入壩內一定距離（圖4c），常用于弱透水基上的均勻土質壩，降低壩體浸潤線的作用顯著。如排水料不足，可改用網狀排水，由縱向連續排水帶及橫向間隔排水組成（圖4d）。縱向排水帶降低壩體浸潤線并匯集滲水，經橫向間隔排水導出壩外。④減壓井：常設于上下層分別為弱透水層和強透水層，且弱透水層較厚，或強、弱透水層互為夾層的透水基礎中。減壓井一般伸入強透水層一定深度，或將其穿透直抵基巖面，以對壩基排水減壓。滲水經井中濾管和出水管導至地面。如基巖存在幾個強透水層，應分別設置減壓井。⑤排水溝：如表層弱透水層較薄，常將其挖穿直抵下面強透水層，形成排水溝，以排除壩基強透水層中的滲水。土壩

6，如何評價壩基的抗滑穩定

壩基的破壞原因主要為土體的“滲透破壞”，且其破壞形式為流土。水流從上游滲流至下游，下游表層隆起，沙粒涌出，整塊土體被抬起，而壩基則會因為土體的移動而遭到破壞，其判別主要是通過水力梯度與臨界水力梯度的大小來判斷的 Icr為臨界水力梯度，Ic為水力梯度 Ic<Icr 時，處于穩定狀態 Ic=Icr 時，處于臨界狀態 Ic>Icr 時，處于滲透破壞狀態

1　概述壩基巖體內部存在各種型式的軟弱結構面,當這些結構面的產狀有利于其上的建筑物滑動時,往往成為安全的控制因素。我國已建的葛洲壩、安康、大化、三峽、萬家寨、百色、沙坡頭以及在建的向家壩、金安橋、武都等大中型水利工程,都存在壩基深層抗滑穩定問題,國外所發生的重力壩沿壩基軟弱結構面破壞的例子也不少見。因此,重力壩深層抗滑穩定分析是重力壩設計中較為重要的內容。近代壩工技術發展至今,國內外許多學者與工程技術人員在壩基深層抗滑穩定計算方法、安全系數取值、軟弱結構面物理力學指標取值等領域開展了大量的試驗與理論研究,取得了較為豐碩的成果。但因壩基深層抗滑穩定是一個系統而復雜的問題,目前還沒有統一規范的解決辦法,業內的觀點也不太統一,如長江三峽工程左岸廠房1～5號壩段深層抗滑穩定分析研究過程中,集中了國內各著名的科研機構和高等院校歷經數年,并聘請著名專家進行咨詢,但研究結果和意見仍不十分一致。本文就實際運用中爭議較大的穩定分析方法、抗剪公式的適用性、數值計算分析方法及其安全控制標準等方面進行簡要的討論,供設計者參考。 2　分析方法早期壩基深層抗滑穩定分析主要采用剛體極限平衡法及物理模型法,形成了一套較為成熟的理論及安全判斷標準,并沿用至今。隨著微型計算機軟、硬件技術的發展,數值分析方法也得到了很大發展,針對不同的工程特點開發出了很多計算軟件,為分析深層抗滑中軟弱面的應力和變形創造了條件。20世紀末期,可靠度分析方法逐漸被引進到水利電力行業中。目前有關各種方法的理論文獻較多,本文主要對各種方法的特點及適用性進行分析。當壩基巖體內存在軟弱面時,應主要采用傳統的剛體極限平衡法核算壩基的深層抗滑穩定性。剛體極限平衡法是將滑移的各塊巖體視為剛體,考慮滑移體上力的平衡,根據滑移面上的靜力平衡條件對滑動塊體的安全度作籠統的整體分析。剛體極限平衡法應用非常廣泛,具有很多優點:概念清楚、計算簡便、工作量小、易于掌握、可用于任何規模的工程、工程應用實例多,而且有比較成熟的與之配套的設計準則。當壩基巖體內存在軟弱面時,對特別重要且地質條件復雜的壩基應輔以數值分析方法分析壩基的深層抗滑穩定性,進行綜合評定,其成果可作為壩基處理方案選擇的依據。數值分析方法可以考慮材料的各種性質,能較精確地計算出壩體和壩基內各點的應力和變形,可模擬復雜的地質構造,探求壩體和壩基的破壞機理;還可以了解破壞區的分布、范圍,找出最危險的部位,分析其嚴重程度及各種加固措施的作用。當重力壩壩基中對深層抗滑穩定起控制性作用的結構面、巖層層面等與大壩軸線的交角較大時,壩基滑移模式將具有明顯的三維效應,此時為合理確定壩基抗滑穩定安全系數,應采用三維剛體極限平衡法進行壩基的抗滑穩定分析。 3　抗剪公式的適用性及安全控制標準 3. 1　適用性常用的抗滑穩定安全系數計算公式有兩種:抗剪斷強度公式和抗剪強度公式。早期重力壩3. 0的允許安全系數是建立在節理巖體的“抗剪斷”強度指標基礎上的。這一指標中包含了極大的凝聚力,滑面一定不是由100%連通的結構面構成的。如果將“抗剪斷”(剪摩)公式應用到層面、軟弱夾層、斷層這一類連通率為100%的結構面上,對這些凝聚力較低的結構面,仍然按3. 0的允許安全系數要求,就可能導致在復核深層抗滑穩定時遇到困難。為了驗算抗剪斷公式和抗剪公式的適用性及相應安全系數標準,利用三峽、武都、銀盤、亭子口、萬家寨等工程的地質參數,根據壩基軟弱結構面的滑移模式,在相同荷載及滑移模式下分別采用抗剪斷公式和抗剪公式進行對比分析,結果如表1所示。表1　已建工程壩基軟弱結構面抗滑穩定安全系數從表1中可以看出:當滑動面的凝聚力c′值較低時,兩種公式計算得到的安全系數k′和k相差不大,如葛洲壩、高壩洲、武都, k大于1. 0,而k′遠小于3. 0。隨著滑動面的凝聚力c′值的增加,安全系數k′和k差別逐步加大,如三峽、亭子口、向家壩等工程,抗剪斷安全系數k′為3. 0左右時,抗剪安全系數只有1. 0左右,三峽還小于1. 0。因此,在分析重力壩深層抗滑穩定時,對于不同的地質條件,應采用不同的計算公式。壩基潛在滑移面由硬性結構面和巖橋組成時,按抗剪斷公式進行抗滑穩定計算較合適;當壩基中存在著連續分布的軟弱結構面(單滑面或雙滑面均為軟弱結構面) ,且結構面強度參數較低,可采用抗剪公式計算。 3. 2　安全控制標準目前水利行業《混凝土重力壩設計規范》( SL319 - 2005)條文說明中對按抗剪公式計算的安全系數選取進行了特別說明。對壩基巖體內存在軟弱結構面、緩傾角裂隙時,應首先按抗剪斷強度公式進行壩基深層抗滑穩定分析,如采取工程措施后仍不能滿足規范要求時,可按抗剪強度公式,計算壩基深層抗滑穩定安全系數,其指標應經論證后確定,論證時可參考表2所示的安全系數。表2　壩基深層抗滑穩定安全系數(按抗剪強度) 對于雙滑面、多滑面等情況,由于垂直分裂面是假定的, φ值通常取為0,用等K法計算,應有一定安全裕度。但對于單滑面,沒有上述安全裕度,其安全系數取值尤須慎重。在已建工程中,壩基存在軟弱結構面的情況較為普遍,采用抗剪斷公式計算不能滿足規范要求而采用抗剪公式計算的實例也較多,因規范未提出確定的安全系數標準,各工程根據自身地質條件及工程重要性提出了各自的安全系數要求,見表3。表3　國內若干已建工程壩基軟弱結構面抗滑穩定設計參數指標在收集的資料中,根據葛洲壩等11個工程自身地質條件及工程重要性提出了相應的安全系數要求,其設計安全系數為1. 1～1. 4,加固后的安全系數在1. 2左右,實踐證明上述設計安全系數標準有較大安全儲備。因此,在抗剪斷公式不能滿足要求時,可采用抗剪公式進行計算,安全系數標準可按表4選取。一般情況下取安全系數的上限,如果采用多種加固措施以后仍不能滿足上限要求,經過論證后可以取安全系數的下限。表4　推薦壩基深層抗滑穩定安全系數(按抗剪強度) 4　數值計算分析方法及其安全控制標準目前,連續介質數值分析方法在壩基深層抗滑穩定分析中已得到廣泛應用。在巖土工程領域, ABAQUS與FLAC數值計算軟件應用最為廣泛,擁有的本構模型非常豐富,在進行非線性計算時具有較大的優勢,在重力壩深層抗滑穩定計算分析中,推薦采用這兩種計算軟件。數值方法計算的穩定安全系數有多種定義,包括超載系數、強度儲備系數、抗滑富裕系數等,通過研究,認為強度儲備系數能夠反映巖體材料強度的不確定性和可能的弱化效應,能較為客觀地揭示壩基的漸進破壞過程與失穩機理。因此,進行數值分析計算時,推薦采用強度儲備安全系數作為壩基抗滑穩定安全系數。本文分別采用FLAC3D和ABAQUS軟件對葛洲壩二江泄水閘進行了數值模擬,采用不同的極限狀態準則求解其強度儲備系數。計算結果見表5。表5　葛洲壩二江泄水閘安全系數計算結果由表5可知,兩種軟件的計算結果較為一致,具有一定的可比性。相同計算條件下兩計算軟件求得的位移與應力結果差別較小,而得到的強度儲備系數相近。采用位移突變準則的結果最小,不收斂準則的結果最大,位移突變準則與塑性區貫通準則得到的結果相近。采用塑性區貫通準則得到的安全系數是偏于安全的,采用不收斂準則得到的安全系數為上限值。由此可見,強度儲備系數法得到的安全系數依賴于壩基臨界失穩狀態的判據,而不同地質條件的壩基,其失穩判別標準難以統一規定,建議采用兩種或兩種以上判據來綜合確定壩基抗滑安全系數。 5　結語 (1) 重力壩深層抗滑穩定分析主要有剛體極限平衡法、數值分析法等,各方法都存在各自的優缺點,單靠其中一種方法,難以合理地分析和解決復雜地質條件下壩基深層抗滑穩定安全問題,應采用不同的方法進行分析,相互補充、驗證,綜合評定壩基的穩定安全。 (2) 壩基潛在滑移面由硬性結構面和巖橋組成時,按抗剪斷公式進行抗滑穩定計算較合適;當壩基中存在著連續分布的軟弱結構面(單滑面或雙滑面均為軟弱結構面) ,且結構面強度參數較低,采用抗剪斷公式難以滿足要求時,可采用抗剪公式計算。 (3) 采用數值分析方法時,推薦采用強度儲備安全系數作為壩基抗滑穩定安全系數,其值依賴于壩基臨界失穩狀態的判據,建議采用兩種或兩種以上判據來綜合確定壩基抗滑安全系數。